Cuprins
- ALCATUIREA SI CALCULUL GRINZILOR PRINCIPALE 3
- 1. Faza I - Transfer 3
- 1.1 Calculul caracteristicilor geometrice ale sectiunii nete. 3
- 1.2 Calculul actiunilor 7
- 1.3 Calculul pierderilor de tensiune in armatura postintinsa in Faza I : 9
- 1.4 Calculul eforturilor unitare: 14
- 1.5 Verificari la stari limita la sfarsitul Fazei I 17
- 2. Calculul grinzii in faza a II-a 17
- 2.1 Caracteristici geometrice ale sectiunii ideale prefabricate: 18
- 2.2 Evaluarea incarcarilor din Faza a II-a si calculul incarcarilor sectionale 18
- 2.3 Calculul pierderilor de tensiune in Faza a II-a: 20
- 2.4 Eforturi unitare in beton la sfarsitul fazei a II-a 22
- 3. Calculul grinzii in faza a III-a : incarcari permanente 24
- 3.1 Calculul caracteristicilor geometrice ale sectiunii ideale totale: 24
- 3.2 Calculul pierderilor de tensiune in faza a III-a 27
- 3.3 Eforturi unitare in beton in faza a III-a 31
- 4. Faza a IV-a – incarcari utile 33
- 4.1 Stabilirea metodei de calcul a repartitiei transversale 33
- Calculul repartitiei transversale a incarcarilor utile cu Metoda antretoazei infinit rigide: 35
- 4.2 Calculul momentului incovoietor M in ipoteza I - A30+AOT 35
- 4.3 Calculul momentului incovoietor M in ipoteza II – V80 40
- 4.4 Calculul eforturilor unitare in faza a IV-a 42
- 4.5 Eforturi unitare totale la sfarsitul fazei a IV-a 44
- 4.6 Verificari la stari limita 45
- 5. Calculul aparatului de reazem 47
- 6. Calculul culeei 50
- 6.1 Ipoteza I – culeea construita fara terasament in spate : 50
- 6.2 Ipoteza II – culeea construita cu terasament in spate: 51
- 6.3 Ipoteza III – culeea construita cu suprastructura montata si cale pe pod : 53
- 6.4 Ipoteza IV – convoi pe pod: 55
- 6.5 Ipotez V – Convoi in spatele culeei 57
- 6.6 Ipoteza VI – Forta de franare 60
- 6.7 Ipoteza VII – actiunea seismului asupra culeei: 62
Extras din proiect
ALCATUIREA SI CALCULUL GRINZILOR PRINCIPALE
Grinzile precomprimate cu armaturi postintinse la care cablurile sunt dispuse dupa trasare curbilinii, rezolva favorabil problema distributiei tensiunilor in lungul elementelor , fara a se obtine insa eforturile dorite, datorita efectului nefavorabil al frecarilor ce apar in zonele de curbura. Din acest motiv nu se pot executa mai mut de doua curburi
Grinda din beton armat precomprimat se construieste cu sectiunea transversala tip „dublu T” compusa din talpa superioara, inima si talpa inferioara , avand o lungime de 26.30 m si o inaltime de 1.60 m Inima grinzi este solidarizata de cele doua talpi prin intermediul unor vute din beton cu variatie liniara.
Faza I - Transfer
Faza I – Transfer incepe cu precomprimarea grinzilor si se termina inainte de intarirea laptelui de ciment injectat in canalele in care sunt pozitionate cablele.
1.1 Calculul caracteristicilor geometrice ale sectiunii nete.
Se imparte sectiunea transversala centrala a grinzii principale in elemente geometrice simple:
Figură 1.1
Se calculeaza caracteristicile geometriceale sectiunii brute a grinzii principale:
Tabel 1.1.1
Nr. Crt Aria corp ( cm2) Yi (cm) Sbrut (cm3)
1 18 x 120= 2160 151,00 326160,00
2 2 x (2 X 42 / 2)= 84 141,33 11871,72
3 2 x (2 x 10)= 40 141,00 5640,00
4 2 x (10 x 10 / 2)= 100 136,67 13666,67
5 116,5 x 16= 1864 86,75 161702,00
6 2 x (10 x 18 / 2)= 180 31,50 5670,00
7 38 x 9,5= 361 20,75 7490,75
8 2 x (9,5 x 9,5 / 2)= 90,25 19,16 1729,19
9 16 x 55= 880 8,00 7040,00
Abrut = 5759,25 Sbrut =
540970,33
Abrut – aria bruta a sectiunii grinzii;
Sbrut – momentul static al sectiunii brute.
Pozitia centrului de greutate a sectiunii nete :
y_brut^inf=Sbrut/Abrut=540970,33/5759,25 = 93,65 cm
y_brut^sup= hgr - Y infbrut =160-93,65 = 66,35 cm
Calculul momentului de inertie al sectiunii brute :
Ibrut=I1+ I2+ I3+ I4+ I5+ I6+ I7+ I8+ I9
I_1= (b_1*h_1^3)/12+A_1*〖(y_1-y_brut^inf)〗^2=(120*〖18〗^3)/12+2160*〖(151-93,65)〗^2=
I_1=7 162 608 ,60 〖cm〗^4
I_2= 2*(b_2*h_2^3)/24+A_2*〖(y_2-y_brut^inf)〗^2=2*(42*2^3)/24+84*〖(141,33-93,65)〗^2=
I_2=191 020 ,12 〖cm〗^4
Preview document
Conținut arhivă zip
- Poduri din Beton Armat.docx